JCQ1-2/800放电计数器价格

避雷器泄漏电流超过设定值后，能自动发出号，号方式为红绿交替闪烁式，有监测避雷放电动作的功能外，还能监测避雷器泄漏电流变化，对避
雷器的运行质量及时给出可靠的数据。JCQ-A、B、C型监测器采用ZnO电阻片，适用于5~10KA系统220KV及以下等级的氧化锌避雷器。  放电计数器、监测器产品性能满足标准JB/T2440-1991《避雷器用放电计数器》。 5. 放电计数器JS-8技术标准  放电计数器JS-8符合机械部标准“JS-2440-78放电计数器技术条件”的规定。在波型8／20μS冲击电流与相应工频续流
联合作用，JS-8、6-220、1在波形3／20μS辐值100～5000A冲击电流准确动作5000A，20次以上：151、162、166、2.8，JS-8A、330及以上1.1在波形8／20μS幅值100～10000A冲击电流下准确动作，1000A，20次以上。 放电计数器是串联在避雷器下面，用来记录避雷器动作次数，掌握雷电活动规律，不断提高输楚电设备防雷保护可靠性，监护避雷器的寿命以及研究电
力系统在大气过电压作用时的运行情况的的电气设备。放电计数器工作原理编辑放电计数器的电气回路由非线性电阻R1、R2、电容器C及计数器L组成，即放电计数器串联在避雷器下部与地之间，如图1所示。图1 放电计数器电器回路图图1 放电计数器电器回路图放电计数器一般与35kV及以上普通阀型避雷器配合使用，当雷电流经过避雷器进入放电计数器时，电流的一部分经R1入地，另一部分经R2给电容器C充
电，冲击电流过去后，电容器C对计数器L放电，使计数器动作。

原始的防雷器是羊角形间隙，出现于19世纪末期，用于架空输电线路，氧化膜防雷器和丸式防雷器。30年代出现了管式防雷器。50年代出现了碳化硅防雷器。70年代又出现了金属氧化物防雷器。现代高压防雷器，不仅用于限制电力系统中因雷电引起的过电压，也用于限制因系统操作产生的过电压。1992
年以来，以德、法为代表的工控标准35mm导轨卡接式可拔插SPD防雷模块，开始大规模引进到中国，稍后以美、英为代表的一体化箱式电源防雷组合也进入了中国 [1 其工作原理是当没有瞬时过电压时呈现为高阻抗，但一旦响应雷电瞬时过电压时，其阻抗就突变为低值，允许雷电流通过。用作此类装置时器件有：放电间隙、气体放电管、闸流晶体管等。  （2）限压型防雷器：  其工作原理是当没有瞬时过电压时为高
阻抗，但随电涌电流和电压的增加其阻抗会不断减小，其电流电压特性为强烈非线性。用作此类装置的器件有：氧化锌、压敏电阻、抑制二极管、雪崩二极管等防雷器大多为限压型。  （3）分流型或扼流型防雷器  分流型：与被保护的设备并联，对雷电脉冲呈现为低阻抗，而对正常工作频率呈现为高阻抗。  扼流型：与被保护的设备串联，对雷电脉冲呈现为高阻抗，而对正常的工作频率呈现为低阻抗。  
用作此类装置的器件有：扼流线圈、高通滤波器、低通滤波器、1/4波长短路器等。按防雷等级分一级防雷器：一般标称在30KA以上。有开关型和限压型。  二级防雷器：一般标称在15——20KA之间。均为限压型。  三级防雷器：一般标一般标称在5——10KA之间均为限压型。 [1] 选用要点编辑配电系统首先要搞清楚自己的配电系统，是TT、TN还是IT系统？因为定了配电系
统，我们才能确定单相，三相，接线方式等，以此选择合适的防雷产品，我国多数配电系统都为TN-S方式。压敏电阻压敏电阻压敏电阻防雷产品中的主要材料是氧化锌压敏电阻，其材料的品质和工艺水平的高低对产品遭受雷击时是否能产生预期的保护作用有直接的影响，所以你在选择防雷器时一定要了解厂家的压敏电阻的来源。重要参数标称电压Un：被保护系统的额定电压相符，在息技术系统中此参数表明了应该选
用的保护器的类型，它标出交流或直流电压的有效值。大持续工作电压Uc：能长久施加在保护器的端，而不引起保护器特性变化和保护元件的大电压有效值。标称放电电流In：给保护器施加波形为8/20s的标准雷电波冲击10次时，保护器所耐受的大冲击电流峰值。大放电电流Imax：给保护器施加波形为8/20s的标准雷电波冲击1次时，保护器所耐受的大冲击电流峰值。电压保护级别Up：保护器在
下列测试中的大值：1KV/s斜率的跳火电压；额定放电电流的残压。

与瓷套式避雷器不同，它是悬挂在空中的，必须采用三维电场、用有限元法计算其电位分布[5]。由于在结构上不能采用外并电容的均压措施。避雷器高度超过5m时，如不采取措施，其电位分布不均匀系数将达1.2，荷电率达98％。改善电位分布
的设计，并通过改变均压环的数量、大小、放置位置及深度等措施使500 kV无间隙线路避雷器（5.4m高）电位分布不均匀系数限制在10.4 ％以下[5]，详在避雷器整体模压注射硅橡胶过程中，避雷器各部分均处于受热状态（100℃以上）。当模压硫化完成（即避雷器密封完成），冷却后内部将形成低气压。由“巴申曲线”可知，此时电阻片沿面闪络电压大为下降，有可能在较低电压下损坏避雷器。这是生产厂家容易忽略的工艺技
术问题。  （8）影响间隙放电稳定性的因素  间隙放电电压的稳定性是避雷器保护性能的标准，棒－棒纯空气间隙与环－环带绝缘子支撑间隙放电特性本身存在差异。前者是极不均匀电场，后者是稍不均匀电场；前者放电电压稍低、分散性小，后者不仅分散性大，且受绝缘子污秽性能影响明显，当污秽引起漏电流且达到一定值时，它与避雷器本体漏电流形成一个“分压器”，明显地改变了整个避雷器电位分布，提高了避雷器放电电压值
，这是设计者必须给予充分考虑的。 与瓷外套避雷器不同，复合外套避雷器的外套采用有机高分子材料，它必须进行许多验证其特性的试验[6]，如耐天侯试验、耐电蚀试验、耐盐雾试验等。这些试验的要求及试验方法大部分都已体现在IEC新版本的标准中。  （1）复合外套起痕和电蚀试验  按比例制作了避雷器比例元件。雾室温度20~25℃，盐雾中NaCl含量为9.8kg/m3，以3.9L/ m3·h速度喷
向比例元件。同时将等比例持续运行电压Uc施加于比例元件上，持续时间1000h。试验期间无过流中断，比例元件复合外套无起痕、裂缝和树枝状裂纹产生，伞裙未击穿。  （2）热机试验及沸水煮试验  该项试验用于验证避雷器在冷热、机械力共同作用下法兰与环氧玻璃纤维布筒结合部分粘合剂的性能，该项试验分两步进行：  1）比例元件在下列条件同时作用下进行试验：①2次（-35±5）℃ ~（50±5）℃冷
热循环，高低温度至少保持8h，每一循环持续24h；②给比例元件施加50％额定拉伸负荷的负荷力。  2）比例元件在0.1％ NaCl的溶液中沸煮42h后，立即放进环境温度的水溶液中浸泡24h，取出后在环境温度空气中静放24h，直到表面干燥。  （3）爬电比距的选择  硅橡胶的复合外套的耐污秽性能比瓷套高出66％。这是由硅橡胶的憎水性所决定的，憎水性来自硅橡胶分子中具有排斥水分子天性的。试
验结果表明：  1）复合外套耐污秽性能远高于瓷套，但尚未取得定量的结论。  

具备耐天侯、抗紫外线、耐电蚀损等优良性能。与瓷套相比，硅橡胶复合外套在重量、耐污性能上占有很大优势，详见表1。复合外套可选用的材料、品种很多。我国主选材料为乙烯基硅橡胶，其分子结构式如图2 。由图2可见，硅橡胶主链为Si—O键，键能高达445kJ/mol，远高于太阳紫外线能量（398kJ/moI）。因此，避雷器于户外长期使用时紫外线不能断开Si—O键，不发生硅橡胶开裂、“粉化” 现象。 （2）具
备耐久性粘接技术    避雷器在多年使用中要经受引 线拉力、线震、风摆、冰雪等的作用。上、下法兰与环氧玻璃纤维布筒的粘接部分是避雷器负载力传递区域，也是密封技术的薄弱环节。笔者认为，采用高温、度环氧浇合剂和倒锥形结构是目前成功的设计之一，实践也证明了这一点。   （3）对接口的包封技术   包封硅橡胶复合外套上、下法兰与环氧玻璃布筒连接的外露面是避雷器加强密封的良策，也是防止电蚀损的
又一有效措施。目前许多国外同类产品在工艺上亦未能实现这样的包封；但必须保证硅橡胶与法兰各种金属材料及热处理后的镀层之间有良好的粘合。此外，可在法兰上增加一个下大上小的槽形结构，以增强硅橡胶不出现脱胶的机械应力。  （4）防技术  为取得良好的防性能可在模压硫化伞裙前将环氧玻璃纤维筒加工出长条梯形槽，并用专用楔形嵌件堵紧。梯形槽在避雷器故障时起排气作用，楔形嵌件保证注塑时硅橡胶不至于进入环氧
玻璃纤维布筒内腔。梯形槽的长度、数量、防力须经严格计算及试验求得。该型避雷器在中国及都通过了40kA和800A的短路电流试验。  （5）吸收能量校核  有间隙线路避雷器由避雷器本体和外串联间隙构成。正常运行工况下避雷器本体的荷电率为10％以下，它主要承受雷击过电压，因此对它的其他技术性能要求大为降低。避雷器电阻片承受雷击过电压的能力极强，直径50mm的电阻片即能承受4/10ms、100kA
大电流冲击，其技术特性参见表2。330kV、500kV线路避雷器的突出技术问题是电位分布不均匀。